3.10 Тепловой и вентиляционный расчет

1. Потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре

{St1.m} * Sqr({VentFzn.I1н_sн}) * {VentFzn.mт_} * {PrmFzn.r1} = {VentFzn.Pм1_} .

2. Условная внутренняя поверхность охлаждения активная части статора

3,14 * {VentFzn.D} * {VentFzn.lδ} = {VentFzn.Sп1} .

3. Условный периметр поперечного сечения трапецеидального паза статора

2 * {VentFzn.hп1} + {VentFzn.b1с} + {VentFzn.b2с} = {VentFzn.П1} .

4. Условная поверхность охлаждения пазов

{St2.Z1} * {VentFzn.П1} * {VentFzn.lδ} = {VentFzn.Sип1} .

5. Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки

4 * 3,14 * {VentFzn.D} * {VentFzn.lвыл} = {VentFzn.Sл1} .

6. Условная поверхность охлаждения двигателя

3,14 * ({VentFzn.Da} + 8 * {VentFzn.nр} * {VentFzn.hр}) * ({VentFzn.lδ} + 2 * {VentFzn.lвыл}) = {VentFzn.Sмаш} .

7. Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора

{VentFzn.k} * ({VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср1} + {VentFzn.PсΣ}) / {VentFzn.Sп1} = {VentFzn.pп1} .

8. Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения пазов

({VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср1}) / {VentFzn.Sип1} = {VentFzn.pип1} .

9. Удельный тепловой поток от потерь в лобовых частях обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки

({VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lл1} / {VentFzn.lср1}) / {VentFzn.Sл1} = {VentFzn.pл1} .

10. Окружная скорость ротора

3,14 * {St1.Da} * {St1.n} / 60000 = {VentFzn.v2} .

11. Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины

{VentFzn.pп1} / {VentFzn.α1} = {VentFzn.Δtп1} .

12. Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов

{VentFzn.pип1} * ({VentFzn.bиз} / {VentFzn.λэкв} + ({VentFzn.b1с} + {VentFzn.b2с}) / (16 * {VentFzn.λэкв_})) = {VentFzn.Δtип1} .

13. Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя

{VentFzn.pл1} / {VentFzn.α1} = {VentFzn.Δtл1} .

14. Перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов

{VentFzn.pл1} * ({VentFzn.bиз} / {VentFzn.λэкв} + {VentFzn.hп1} / (12 * {VentFzn.λэкв_})) = {VentFzn.Δtил1} .

15. Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя

({VentFzn.Δtп1} + {VentFzn.Δtип1}) * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср1} + ({VentFzn.Δtл1} + {VentFzn.Δtил1}) * 2 * {VentFzn.lл1} / {VentFzn.lср1} = {VentFzn.Δt1_} .

16. Потери в двигателе со степенью защиты IP23, передаваемые воздуху внутри двигателя

{VentFzn.k} * ({VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср1} + {VentFzn.PсΣ}) + {VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lл1} / {VentFzn.lср1} + {VentFzn.Pм2_} + {VentFzn.PмхΣ} + {VentFzn.Pд} = {VentFzn.PΣ_} .

16. Потери в двигателе со степенью защиты IP44, передаваемые воздуху внутри двигателя

{VentFzn.k} * ({VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср1} + {VentFzn.PсΣ}) + {VentFzn.Pм1_} * 2 * {VentFzn.lл1} / {VentFzn.lср1} + {VentFzn.Pм2_} + 0,1 * {VentFzn.PмхΣ} + {VentFzn.Pд} = {VentFzn.PΣ_} .

17. Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха

{VentFzn.PΣ_} / {VentFzn.Sмаш} * {VentFzn.αв} = {VentFzn.Δtв} .

18. Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха

{VentFzn.Δt1_} + {VentFzn.Δtв} = {VentFzn.Δt1} .

19. Потери в обмотке ротора при максимальной допускаемой температуре

{St1.m} * ({VentFzn.I2н_sн})^2 * {VentFzn.mт_} * {PrmFzn.r2_} = {VentFzn.Pм2_} .

20. Условная наружная поверхность oxлаждения активной части ротора

3,14 * {VentFzn.D2} * {VentFzn.lδ} = {VentFzn.Sп2} .

21. Условный периметр поперечного сечения полуоткрытого паза

2 * ({VentFzn.hп2} + {VentFzn.bп2}) = {VentFzn.П2} .

22. Условная поверхность охлаждения пазов ротора

{Fzn.Z2} * {VentFzn.П2} * {VentFzn.lδ} = {VentFzn.Sип2} .

23. Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки ротора

4 * 3,14 * {VentFzn.D2} * {VentFzn.lвыл2} = {VentFzn.Sл2} .

24. Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки ротора отнесенных к наружной поверхности охлаждения активной части ротора

{VentFzn.Pм2_} * (2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср2}) / {VentFzn.Sп2} = {VentFzn.pп2} .

25. Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки ротора отнесенных к поверхности охлаждения пазов

{VentFzn.Pм2_} * (2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср2}) / {VentFzn.Sип2} = {VentFzn.pип2} .

26. Удельный тепловой поток от потерь в лобовых частях обмотки ротора, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки

{VentFzn.Pм2_} * (2 * {VentFzn.lл2} / {VentFzn.lср2}) / {VentFzn.Sл2} = {VentFzn.pл2} .

27. Превышение температуры наружной поверхности активной части ротора над температурой воздуха внутри машины

{VentFzn.pп2} / {VentFzn.α2} = {VentFzn.Δtп2} .

28. Перепад температуры в изоляции проводов и пазов

{VentFzn.pип2} * {VentFzn.bиз2} / {VentFzn.λэкв} = {VentFzn.Δtип2} .

29. Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя

{VentFzn.pл2} / {VentFzn.α2} = {VentFzn.Δtл2} .

30. Перепад температуры в изоляции проводов и катушек лобовых частей обмотки

{VentFzn.pл2} * {VentFzn.bиз2} / {VentFzn.λэкв} = {VentFzn.Δtил2} .

31. Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя

({VentFzn.Δtп2} + {VentFzn.Δtип2}) * 2 * {VentFzn.lδ} / {VentFzn.lср2} + ({VentFzn.Δtл2} + {VentFzn.Δtил2}) * 2 * {VentFzn.lл2} / {VentFzn.lср2} = {VentFzn.Δt2_} .

32. Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха соответственно

{VentFzn.Δt2_} + {VentFzn.Δtв} = {VentFzn.Δt2} .

{if Raschet.Защита eq ip23}

33. Необходимый расход воздуха

{VentFzn.PΣ_} / ({VentFzn.cв} * 2 * {VentFzn.Δtв}) = {VentFzn.Vв} .

34. Расход воздуха который может быть обеспечен радиальной системой вентиляции

{VentFzn.K1} * ({Fzn.D2})^2 * 10^-2 = {VentFzn.Vв_} ,

где 3.5 * ({St1.n} / 1000)^3/4 * (100 / 100) = {VentFzn.K1} - коэффициент, зависящий от частоты вращения .

35. Напор воздуха, развиваемый при радиальной вентиляции

7.85 * ({St1.n} / 1000) ^2 * ({Fzn.D2})^2 = {VentFzn.H} .

{/if}

{if Raschet.Защита eq ip44}

33. Необходимый расход воздуха

{VentFzn.K2} * {VentFzn.PΣ_} / ({VentFzn.cв} * {VentFzn.Δtв}) = {VentFzn.Vв} ,

где 2.2 * (St1.n / 1000)^3/4 * ({VentFzn.Dкорп})^1/2 = {VentFzn.K2} - коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи по длине корпуса двигателя;

{VentFzn.Dкорп} - наружный диаметр корпуса.

34. Расход воздуха, который может быть обеспечен наружным вентилятором

0.6 * ({St1.n} / 1000) * ({VentFzn.Dкорп} / 100)^3 * 10^-2 = {VentFzn.Vв_} .

35. Напор воздуха, развиваемый наружным вентилятором

12.3 * ({St1.n} / 1000) ^2 * ({VentFzn.Dкорп})^2 = {VentFzn.H} .

{/if}