3

3.10 Тепловой и вентиляционный расчет

3.10.1 Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя

{Vent.K} * ({Vent.Pэп1_} + {Ptr.Pст_осн}) / (3.14 * {St1.D} * {St1.lδ} * {Vent.α1}) = {Vent.ΔΘпов1} ,

где {Vent.K} - коэффициент, учитывающий потери передающиеся в окружающую среду (таблица 6-30 [1]);

{Vent.kρ} * {Vent.Pэ1} * 2 * {St1.lδ} / {Prm.lср1} = {Vent.Pэп1_} - электрические потери в пазовой части;

{Vent.kρ} - коэффициент увеличения потерь по рекомендациям [1];

{Vent.α1} - коэффициент теплоотдачи с поверхности (графики 6-59..6-61

[1]).

3.10.2 Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки

{Vent.Pэп1_} / ({St2.Z1} * {Vent.Пп1} * {St1.lδ}) * ({St3.bиз} / {Vent.λэкв} + ({St3.b1с} + {St3.b2с}) / (16 * {Vent.λэкв_})) = {Vent.ΔΘиз_п1} ,

где 2 * {St3.hп1} + {St3.b1с} + {St3.b2с} = {Vent.Пп1} - расчетный периметр поперечного сечения паза статора

{Vent.λэкв} - средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции (см. рекомендации [1])

{Vent.λэкв_} - коэффициент теплопроводности внутренней изоляции катушки (рис. 6-62 [1]).

3.10.3 Перепад температуры по толщине лобовых частей

{Vent.Pэл1_} / (2 * {St2.Z1} * {Vent.Пл1} * {Prm.lл1}) * {St3.hп1} / (12 * {Vent.λэкв_}) = {Vent.ΔΘиз_л1} ,

где {Vent.Пл1} - расчетный периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки;

{Vent.kρ} * {Vent.Pэ1} * 2 * {Prm.lл1} / {Prm.lср1} = {Vent.Pэл1_} - электрические потери в лобовой части.

3.10.4 Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри двигателя

{Vent.K} * {Vent.Pэл1_} / ( 2 * 3.14 * {St1.D} * {Prm.lвыл} * {Vent.α1}) = {Vent.ΔΘпов_л1} .

3.10.5 Cреднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри двигателя

({Vent.ΔΘпов1} + {Vent.ΔΘиз_п1}) * 2 * {St1.lδ} / {Prm.lср1} + ({Vent.ΔΘиз_л1} + {Vent.ΔΘпов_л1}) * 2 * {Prm.lл1} / {Prm.lср1} = {Vent.ΔΘ1_} .

3.10.6 Превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой окружающей среды

{Vent.ΣPв_} / ({Vent.Sкор} * {Vent.αв}) = {Vent.ΔΘв} ,

где {Vent.ΣP_} - (1 - {Vent.K}) * ({Vent.Pэп1_} + {Ptr.Pст_осн}) – 0.9 * {Ptr.Pмех} = {Vent.ΣPв_} - сумма потерь отводимых внутри двигателя;

{Vent.ΣP} + ({Vent.kρ} - 1) * ({Vent.Pэ1} + {Vent.Pэ2}) = {Vent.ΣP_} - сумма потерь;

{Vent.Pэ1} + {Vent.Pэ2} + {Ptr.Pдоб_н} + {Ptr.Pст} + {Ptr.Pмех} = {Vent.ΣP} - сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре;

{St1.m} * {Vent.I1н_sн}^2 * {Prm.r1} = {Vent.Pэ1} - электрические потери в статоре;

{St1.m} * ({Vent.I2н_sн})^2 * {Prm.r2_} = {Vent.Pэ2} - электрические потери в роторе;

(3.14 * {St1.Da} + 8 * {Vent.Пр}) * ({St1.lδ} + 2 * {Prm.lвыл}) = {Vent.Sкор} - эквивалентная поверхность охлаждения корпуса;

{Vent.Пр} - условный периметр поперечного сечения

{Vent.αв} - ребер станины (рис. 6-63 [1]).

3.10.7 Требуемый для охлаждения расход воздуха

{Vent.km} * {Vent.ΣPв_} / ( 1100 * {Vent.ΔΘв} ) = {Vent.Qв} ,

где {Vent.m} * ({St1.n} * {St1.Da} / 100)^1/2 = {Vent.km}- коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения;

{Vent.m}- эмпирический коеффициент по рекомендациям [1].

3.10.8 Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором

0.6 * {St1.Da}^3 * {St1.n} / 100 = {Vent.Qв_} .

3.10.9 Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды

{Vent.ΔΘ1_} + {Vent.ΔΘв} = {Vent.ΔΘ1} .